閥門生產(chǎn)廠家研究使用的試驗(yàn)閥門與動(dòng)態(tài)逆流試驗(yàn)選用的閥門為同一山東閥門。

根據(jù)需要選擇表6所列的3種工況進(jìn)行山東閥門的試驗(yàn)。工況選擇過程中主要考慮不同初始系統(tǒng)壓力和溫度對(duì)閥門關(guān)閉過程的影響，工況1選取與動(dòng)態(tài)逆流試驗(yàn)中工況1、2相同的試驗(yàn)條件以比較靜態(tài)逆流試驗(yàn)與動(dòng)態(tài)逆流試驗(yàn)的區(qū)別；工況2、3分別代表了山東閥門在反應(yīng)堆中不同布置位置所處的工況條件。

將閥門安裝至試驗(yàn)段TV02的位置。利用研制的止回閥閥瓣固定滑脫機(jī)構(gòu)，將閥瓣手動(dòng)固定至閥門全開的位置。通過試驗(yàn)裝置的升溫、升壓過程，將流體阻斷系統(tǒng)的溫度和壓力提升并維持在待試驗(yàn)的工況參數(shù)。開啟破口模擬裝置的控制閥VMT122，開始試驗(yàn)閥門的靜態(tài)逆流試驗(yàn)過程。試驗(yàn)過程中，試驗(yàn)閥門的閥瓣在高速流體沖擊力的作用下，自行滑脫固定機(jī)構(gòu)下落關(guān)閉閥門。試驗(yàn)閥門TV02完全關(guān)閉后，整個(gè)試驗(yàn)過程結(jié)束。

3種試驗(yàn)工況中，山東閥門的壓力變化如圖4所示。

止回閥的關(guān)閉過程依靠流體對(duì)閥門閥瓣的沖擊作用而關(guān)閉。由圖4可見：工況1中，在0.6s時(shí)啟動(dòng)破口模擬裝置開始高溫、高壓介質(zhì)泄放過程，試驗(yàn)閥門閥瓣受到排放介質(zhì)的沖擊力而下落關(guān)閉閥門阻斷流體的泄放，該過程于1.1s時(shí)結(jié)束，試驗(yàn)過程用時(shí)約0.5s；工況2中，0.7s時(shí)開始高溫、高壓介質(zhì)泄放過程，于1.1s時(shí)結(jié)束，試驗(yàn)過程用時(shí)約0.4s；工況3中，0.5s時(shí)開始高溫、高壓介質(zhì)泄放過程，于1.2s時(shí)結(jié)束，試驗(yàn)過程用時(shí)約0.7s。

試驗(yàn)過程模擬了止回閥上游發(fā)生破口事故時(shí)，止回閥在下游高壓介質(zhì)流體力的反相沖擊下迅速關(guān)閉。試驗(yàn)過程中實(shí)現(xiàn)了閥瓣從沒有可量化約束到在瞬間產(chǎn)生強(qiáng)烈的壓力沖擊下關(guān)閉閥門的動(dòng)作。試驗(yàn)結(jié)果表明：在逆流過程中，止回閥從開啟狀態(tài)到關(guān)閉狀態(tài)的時(shí)間非常短，而且在關(guān)閉過程中會(huì)對(duì)閥門上游的管道系統(tǒng)產(chǎn)生較大的壓力波動(dòng)影響。根據(jù)閥門閥體安裝的振動(dòng)傳感器的測(cè)量結(jié)果，閥門關(guān)閉瞬間閥體所受壓力波動(dòng)加速度峰值約為1000m/s2，此結(jié)果遠(yuǎn)大于動(dòng)態(tài)逆流中的加速度峰值。

通過對(duì)試驗(yàn)過程和試驗(yàn)結(jié)果的分析，認(rèn)為靜態(tài)逆流試驗(yàn)對(duì)于止回閥的關(guān)閉功能具有較強(qiáng)的考驗(yàn)效果，試驗(yàn)過程對(duì)于止回閥的閥體和閥瓣均具有強(qiáng)烈的壓力沖擊效應(yīng)；相比于動(dòng)態(tài)逆流試驗(yàn)，靜態(tài)逆流試驗(yàn)?zāi)芨量痰乜简?yàn)山東閥門的安全性能。